时间误差对预警机协同制导导弹的影响

分析了预警机引导战斗机发射导弹并进行协同制导的过程及其中的时间同步误差和各环节的时间延迟特性；研究了时间误差造成的中制导段末端导弹散布误差、目标位置误差以及导引头指向误差，通过弹道仿真得到不同时间误差的弹目相对位置，计算不同时间误差条件下的导引头截获概率。计算结果表明，若目标未发现威胁并保持匀速运动，时间误差小于4 s时可使截获概率大于95%，满足顺利转入末制导的要求；若目标转弯或加速机动，时间误差需分别限制在3 s和0.2 s，从而确定预警机协同交战时的时间精度要求。

基于兵棋推演的后勤物资储备精确计算

规模适度的后勤物资储备是部队战斗力快速生成的物质基础，是军事斗争后勤准备的重要组成部分。通过建立一系列后勤模型、后勤保障棋子和规则算法，运用兵棋推演可以得到带有时间和空间记录的后勤物资消耗数据，从而研究探索战场后勤物资消耗的总量和时空分布规律。在后勤物资最小储备量的基础上，考虑后勤物资存在战损和不确定性因素后，即可建立适宜储备量，为精确计算后勤物资储备提供科学依据。

电磁弹射器结构设计及其动态弹射性能

设计了两种不同结构的电磁弹射器，建立了动力学模型，采用场路耦合时步有限元分析方法对动态弹射性能进行了仿真计算研究。研究表明：电磁弹射器结构2能更好地实现电枢与驱动线圈之间的磁耦合；在获得最大运动速度后，如果不能对电磁弹射器系统中剩留储能进行回收，则电磁弹射器结构2动态弹射性能稍好，如果能够对剩留储能进行回收，则电磁弹射器结构2可将弹射效率提高20.38%。

传感器飞机机翼形变对共形雷达系统性能的影响研究

针对传感器飞机机翼形变对共形雷达系统探测性能的影响进行了研究，基于中型固定翼无人机机翼设计了一体化共形天线阵，并对机翼的形变进行建模仿真，仿真了机翼形变导致共形天线阵列空间方向图和系统接收到的杂波分布变化，仿真数据表明：机翼形变在大俯仰角下导致方位面方向图展宽，对俯仰面方向图影响较大，导致畸变；最后提出了机翼形变的实时感知和动态补偿技术，通过测量机翼形变量，在波束形成时对空间相位进行补偿，从而消除机翼形变对共形雷达系统探测性能的影响。

FOX-7基PBX炸药的猛度性能研究

为了分析比较新研FOX-7基低易损炸药的猛度，利用板痕实验对FOX-7基炸药等3种炸药配方进行了测试。采用显式有限元软件AUTODYN对3种混合炸药的板痕实验进行了数值模拟，计算结果与实验结果吻合，在此基础上得出了炸药板痕实验深度的计算公式。结果表明，FOX-7基炸药比RDX基炸药的猛度低，通过加入少量铝粉可以使FOX-7炸药配方在不显著降低爆速的前提下猛度增大。

基于CPN Tools的舰艇编队护航反潜作战建模

基于CPN(有色Petri网)对舰艇编队护航反潜战法进行建模仿真。以在敌潜艇威胁下的驱护舰编队为商船伴随护航作战为情况想定，分析了舰艇编队护航中对潜防御行动的作战过程及建模需求，运用CPN Tools建模软件建立了舰艇编队护航反潜作战CPN模型，包括决策交互模型、驱护舰模型、商船模型和敌潜艇模型，并进行了仿真验证。仿真结果表明了使用该方法对舰艇编队护航反潜战法进行仿真验证的可行性。

多层复合抗爆结构的数值优化与试验研究

建立了高强度钢、聚脲弹性体、泡沫铝、超高分子量聚乙烯材料组成的多层复合结构模型。通过数值仿真分析不同结构、不同厚度分配下的多层复合结构的中心位移量、吸收能量、加速度响应，得到最优抗爆性能的复合结构，最后验证其抗爆性能。结果表明，该数值仿真分析方法可用于多层复合抗爆结构的优化设计，最优多层复合结构抗爆试验初步成功，对相关产品的后续研究可提供技术支撑。

单兵助力外骨骼系统控制方案遗传算法仿真

提出了一种使用遗传算法对单兵助力外骨骼系统传统交互力控制方案所采用的PI控制进行优化的控制方案，并进行了仿真验证，最终证明所设计的遗传自适应PI控制器能够有效提高单兵助力外骨骼系统的环境适应性。

玻璃纤维增强复合板在水中冲击载荷下的响应与破坏研究

采用水中冲击加载装置，结合数字图像相关方法，对玻璃纤维板进行了冲击加载实验研究，获得了靶板的实时离面位移场，分析了靶板的动态响应特点与永久破坏模式。结果表明，玻璃纤维增强复合材料板受载后，变形由约束边界向中心呈环形扩展，由于纤维板的内部层裂损伤，纤维板中心部位出现显著的变形震荡现象；在3种冲击强度下，纤维板呈现出两种典型的毁伤模式，即约束边界基体层裂与边界剪切撕裂。

基于Q准则的燃烧弹热辐射效果评估研究

提出利用瞬态火灾热剂量伤害准则评价燃烧弹热辐射毁伤效果的方法；以Baker模型为基础，估算燃烧弹形成火球的热通量和热剂量，之后利用混凝土收集靶模拟敌方工事进行验证；试验中在靶口左-右-下三点采集燃烧弹动态热流密度数据，利用敌方反应逃离时间(3 s)参数，通过积分公式计算热剂量值；试验结果表明：燃烧弹能够干扰或瘫痪工事内人员行动；热剂量准则对于评价某型燃烧弹的热辐射效果较为理想，能够在一定程度上克服定性评价的缺陷。

锆钽复合药型罩EFP成型及侵彻研究

应用有限元软件AUTODYN对不同内外罩厚度比的锆/钽双层药型罩进行爆炸成型弹丸的成型及侵彻仿真，得到三种锆/钽双层药型罩爆炸成型弹丸成型过程、速度以及对45#钢侵彻穿深和扩孔过程。结果表明锆/钽双层含能药型罩形成爆炸成型弹丸长径比较小，6～9倍口径炸高处爆炸成型弹丸的速度和侵彻能力最强。相同装药和炸高条件下，锆/钽层药型罩内外罩厚度比越小，形成的爆炸成型弹丸速度越小；侵彻能力越弱，扩孔能力增强。1 mmZr/3 mmTa双层药型罩较其他厚度比锆钽双层药型罩的侵彻效果更好。实验结果表明：1 mmZr/3 mmTa双层药型罩与60 mm基准罩侵彻深度和扩孔直径差距不大，具备化学反应释能特性。

电容近炸引信高频部件储存性能试验研究

对实际非密封储存2、4、6～12年的引信高频部件进行储存性能检测试验，结果表明，高频部件失效存在振荡电压峰峰值降低失效和检波电压降低失效两种；从储存第6年开始出现失效，储存6～12年分别失效4、5、7、10、7、6、10发；振荡电压峰峰值和检波电压均值均有下降趋势，但振荡频率和饱和检波电压未失效。

电磁场对液态金属的约束变形作用研究

建立了数值仿真模型，计算了电容器组电源不同充电电压下感应电流欧姆热引起的温升，搭建了实验平台，测量了电磁场作用下温度计的示数突变，排除了线圈焦耳热的影响，分析了电磁力和感应热的作用规律。结果表明，感应电流欧姆热作用引起的温升较小，可忽略其对液态金属流动的影响；在电磁压力差作用下，水银发生流动，其变形量随充电电压增大

大弯曲弹道捷联导引头制导律研究

针对迫弹平台导引头探测信号受弯曲弹道特性影响无法直接使用，结合迫弹典型的弯曲弹道特性，对捷联式激光导引头在弹道末端修正段的探测光斑变化规律进行分析研究，提出了基于激光光斑变化规律的制导控制方案，通过蒙特卡洛打靶法，对修正结果进行了仿真分析，仿真结果表明，将导引头光斑变化规律运用至制导律中，可有利提高弹药的修正精度。

V形刻槽预制破片战斗部爆炸仿真研究

利用SOLIDWORKS、ICEM建立预制破片战斗部有限元模型，通过AUTODUN对战斗部爆炸加载及破片飞散过程进行仿真研究，提出了V形刻槽预制破片槽口处有限元划分方法，获得了V形刻槽式预制破片的速度、飞散角等参数；仿真结果与试验结果一致。

超声速单轨火箭橇动态载荷预示技术研究

以超声速单轨火箭橇为研究对象，采用有限元结构动力学仿真分析方法建立了非线性橇-轨耦合动力学模型，对比分析了理想平直轨和不平顺轨模型工况下前后滑靴的振动量，进行火箭橇试验验证和数据对比。结果表明：不平顺轨对火箭橇动态响应影响较大，且随机振动特性显著；最大速度时刻的动态载荷预示结果与实测值在侧、竖向振动量值上具有很好的一致性。

基于fluent的一级气体炮内弹道研究

为了研究气体炮内弹道过程中膛内气体运动状态以及阀门对气体炮内弹道的影响，采用计算流体力学(CFD)方法，在fluent中利用用户自定义函数读取弹体表面压力变化，利用动网格技术模拟弹丸膛内运动过程，分析阀门开启到弹丸出膛口时膛内气流变化情况；结果表明：无阀门气体炮内弹道过程中，膛内气体基本符合均匀分布假设；有阀门气体炮在内弹道初期，气流存在回流现象，弹底压力先快速上升后逐渐减小，并在一定范围内波动，最后逐渐趋于稳定；现有一级气体炮内弹道模型相比于仿真模型和实验结果有较大的误差，仿真结果与实验结果的一致性较高。

温压炸药爆炸作用下坑道衬砌动力响应研究

利用ANSYS/LS-DYNA建立了岩土层内温压炸药爆炸作用下坑道衬砌的动力响应数值计算模型，通过流固耦合方法模拟了从炸药起爆到衬砌结构毁伤的全过程，并将毁伤情况与同药量TNT作用下的进行了对比；研究结果表明：相比TNT温压炸药威力更大毁伤区域更广，对坑道衬砌结构的毁伤效应更强，温压炸药作用下的衬砌内表面拱顶部竖向位移、关键部位有效应力、剪应力及钢筋轴向应力都较TNT有大幅增大，坑道衬砌结构有必要提高强度等级以抵御温压弹的侵彻打击。

预爆震管工作特性实验研究

以氢气为燃料，氧气为氧化剂，利用动态气体填充方式，分析了不同阻塞比、不同管径和不同当量比对预爆震管工作特性的影响，并研究了点火后管内爆震波的形成和传播特点；实验表明：在恰当的阻塞比条件下，预爆震管内的湍流燃烧强度和压力脉动强度得到加强，有利于强化管内爆震波传播；管内爆震波传播速度、强度与预爆震管管径成正比；其次适当增加预爆震管内预混气体当量比，有利于促进爆震波形成与发展。

水下垂直发射装置对弹头冲击力影响的仿真研究

基于ANSYS/LS-DYNA对水下垂直发射装置结构，分别对有撕裂带和无撕裂带的弹头出筒过程进行了有限元建模，利用罚函数接触法进行仿真计算。仿真结果表明，弹头出筒过程中，先与缓冲层碰撞，再与头罩外层碰撞，撕裂带对弹头和缓冲层之间的冲击力影响不大，但能有效降低弹头和外层之间的冲击力。无撕裂带时弹头与外层冲击力为1 228 N，有撕裂带时弹头与外层冲击力为108 N，降低了91.2%。